1基于最大應(yīng)力約束的強(qiáng)度可靠性優(yōu)化設(shè)計(jì)
1.1優(yōu)化變量設(shè)定
在對(duì)液壓支架掩護(hù)梁結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化的階段中，液壓支架中的主要參數(shù)以及空間尺寸已經(jīng)基本完成設(shè)計(jì)，為恒定狀態(tài)。因此，設(shè)計(jì)變量可以選取支架主要部件所對(duì)應(yīng)的鋼板厚度，同時(shí)可在有限元優(yōu)化中對(duì)其初始值進(jìn)行定義。假定對(duì)于液壓支架掩護(hù)梁而言，3個(gè)板厚分別定義為T(mén)1，T2，T3，均為設(shè)計(jì)變量，T1取值為25.0mm，為掩護(hù)梁豎筋板板厚，T2取值為25.0mm，為掩護(hù)梁上頂板板厚，T3取值為25.0mm，為掩護(hù)梁下腹板板厚。該狀態(tài)下掩護(hù)梁整體質(zhì)量為3345.0g。
1.2有限元優(yōu)化分析
在有限元分析過(guò)程當(dāng)中，選擇掩護(hù)梁受力條件最為惡劣的偏載工況作為加載方式。在此工況下，整個(gè)液壓支架的'實(shí)驗(yàn)高度取值為2400.0mm。應(yīng)力極限值在460.0MPa范圍內(nèi)，因此可設(shè)定掩護(hù)梁重量最小作為強(qiáng)度可靠性優(yōu)化設(shè)計(jì)的基本目標(biāo)。同時(shí)，遵循現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)，將設(shè)計(jì)變量的增長(zhǎng)步長(zhǎng)設(shè)置為5.0mm。同時(shí)，對(duì)于液壓支架而言，厚度在15.0mm以下的板材較為單薄，與液壓支架其他組件結(jié)構(gòu)無(wú)法相互配合，因此缺乏實(shí)際意義，故而在可靠性優(yōu)化設(shè)計(jì)分析中，按照下表方式選擇板厚，計(jì)算相應(yīng)的組合方案。
1.3有限元優(yōu)化結(jié)果分析
根據(jù)在不同組合方案下得到的數(shù)據(jù)分析來(lái)看，按照表1所取值IDE各種板厚組合方案均能夠滿足液壓支架掩護(hù)梁結(jié)構(gòu)強(qiáng)度可靠性優(yōu)化設(shè)計(jì)中“掩護(hù)梁最大受力不超過(guò)屈服極限水平”的要求。在此狀態(tài)下，在液壓支架重量取最小值時(shí)，板材厚度T1，T2，T3均取值為20.0mm，與之相對(duì)應(yīng)的探測(cè)點(diǎn)1應(yīng)力水平為398.9MPa，探測(cè)點(diǎn)2應(yīng)力水平為413.7MPa，可以滿足應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)要求，對(duì)應(yīng)的液壓支架掩護(hù)梁質(zhì)量水平為2992.29kg。
2基于疲勞壽命約束的強(qiáng)度可靠性優(yōu)化設(shè)計(jì)
由于在現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《煤礦用液壓支架第一部分（通用技術(shù)條件）》中，已經(jīng)針對(duì)液壓支架疲勞強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)方法與結(jié)果提出了嚴(yán)格要求，因此在液壓支架實(shí)驗(yàn)中僅需要滿足要求即可，無(wú)需過(guò)分追求較大的疲勞壽命水平。從這一角度上來(lái)說(shuō)，在對(duì)液壓支架強(qiáng)度可靠性進(jìn)行優(yōu)化分析的過(guò)程中，不需要單獨(dú)將液壓支架疲勞壽命作為優(yōu)化目標(biāo)，將其滿足循環(huán)壽命作為可靠性優(yōu)化中的約束條件之一。從這一角度上來(lái)說(shuō)，對(duì)于液壓支架掩護(hù)梁而言，基于疲勞壽命約束的強(qiáng)度可靠性優(yōu)化設(shè)計(jì)可以從如下角度進(jìn)行分析
2.1設(shè)定負(fù)載水平
在現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《煤礦用液壓支架第一部分（通用技術(shù)條件）》中，耐久性試驗(yàn)規(guī)范中要求采取內(nèi)加載方式進(jìn)行循環(huán)加載，加載壓力交替設(shè)置為1.05*額定工作壓力以及0.25*額定工作壓力。加載周期按照規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)，設(shè)定為20000次。
2.2有限元優(yōu)化分析
有限元分析過(guò)程當(dāng)中，結(jié)構(gòu)材料為Q460，彈性模量取值為210000.0MPa，密度標(biāo)準(zhǔn)值為7.85kg/m3，泊松比取值為0.3，結(jié)構(gòu)屈服強(qiáng)度取值為460.0MPa。根據(jù)結(jié)構(gòu)優(yōu)化分析數(shù)據(jù)表，可在滿足所設(shè)定疲勞壽命（即加載周期20000次）的條件下，最優(yōu)方案為板材厚度T1，T2，T3分別取值為20.0mm，20.0mm，以及25.0mm，與之相對(duì)應(yīng)的探測(cè)點(diǎn)1壽命水平為3.2*104，探測(cè)點(diǎn)2壽命水平為2.6*104。
3可靠性優(yōu)化設(shè)計(jì)結(jié)果分析
根據(jù)以上分析數(shù)據(jù)，在最終確定可靠性優(yōu)化設(shè)計(jì)方案的過(guò)程中，可以首先考慮適當(dāng)減小T1板材厚度，然后可對(duì)T2板材厚度進(jìn)行調(diào)整，最后是對(duì)T3板材厚度的控制。根據(jù)有限元分析結(jié)果，在滿足液壓支架掩護(hù)梁疲勞壽命以及應(yīng)力水平基本要求的前提下，可先選幾組性能較好的數(shù)據(jù)作為優(yōu)選方案，展開(kāi)進(jìn)一步分析。備選數(shù)據(jù)方案如下表所示。
4結(jié)束語(yǔ)
對(duì)以上各個(gè)方案的可靠性優(yōu)化結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析：其中，對(duì)于A方案而言，在該組合下，液壓支架掩護(hù)梁質(zhì)量減小比例最大，雖然疲勞壽命有一定程度上的下降，但仍然能夠滿足所設(shè)定疲勞壽命（即加載周期20000次）的基本要求，同時(shí)應(yīng)力變化較小。對(duì)于B方案以及C方案而言，雖然疲勞壽命取值有一定程度上的提高趨勢(shì)，但同時(shí)應(yīng)力值也對(duì)應(yīng)下降，液壓支架掩護(hù)梁質(zhì)量減小狀態(tài)不理想。對(duì)比A方案，D方案雖然能夠使液壓支架掩護(hù)梁的整體重量得到控制，但液壓支架掩護(hù)梁的應(yīng)力水平以及疲勞壽命改善效果均不理想。E方案雖然能夠增大疲勞壽命，但也同時(shí)降低了最大應(yīng)力水平，導(dǎo)致液壓支架掩護(hù)梁質(zhì)量與優(yōu)化前差異不明顯。故而，最終選擇A方案作為可靠性優(yōu)化方案。
【液壓支架強(qiáng)度可靠性優(yōu)化設(shè)計(jì)方法研究論文】相關(guān)文章：
液壓系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)論文11-21
液壓凈化系統(tǒng)仿真優(yōu)化設(shè)計(jì)研究論文11-02
優(yōu)化設(shè)計(jì)方法的數(shù)值研究論文11-03
灌溉管網(wǎng)優(yōu)化設(shè)計(jì)方法研究論文11-05
網(wǎng)絡(luò)可靠性優(yōu)化設(shè)計(jì)探析論文11-15
井下液壓支架焊接工藝分析論文04-26
房屋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)優(yōu)化方法研究論文10-23